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走進(jìn)中實(shí)中實(shí)洛陽機(jī)械工程科技有限公司（原中實(shí)洛陽工程塑料有限公司）于2017年11月01日更名成立，注冊(cè)資金5000萬元。專門從事摩擦襯墊的研制、開發(fā)和生產(chǎn)，以及礦山設(shè)備、配件的生產(chǎn)。
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產(chǎn)品中心提升機(jī)配件：摩擦襯墊、天輪導(dǎo)向輪襯墊、猴車襯墊、天輪襯墊、滾筒襯板、過渡塊、無石棉閘瓦、壓塊、固定塊、超高分聚乙烯板、電纜掛鉤、導(dǎo)繩板、滾筒襯塊等。
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技術(shù)實(shí)力是中國(guó)礦業(yè)大學(xué)礦山機(jī)械摩擦材料科研基地、教學(xué)實(shí)習(xí)基地，是河南科技大學(xué)產(chǎn)學(xué)研基地，是中國(guó)重型機(jī)械工業(yè)協(xié)會(huì)會(huì)員單位，是摩擦襯墊、塑料襯板等五項(xiàng)產(chǎn)品行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)制定者。
基于振波法與標(biāo)記法的提升機(jī)摩擦襯塊車削的研究與應(yīng)用
發(fā)布時(shí)間：
2023-05-19
來源：
http://www.gbqdw.cn/
新城金礦盲豎井提升系統(tǒng)主提升機(jī)型號(hào)為 JKM-2．8×4，2012 年投產(chǎn)，運(yùn)行 2 年后鋼絲繩出現(xiàn)異響，尤其在提升機(jī)啟動(dòng)或停車過程中聲響加大，且有時(shí)鋼絲繩會(huì)出現(xiàn)單繩偏竄的現(xiàn)象，存在安全隱患。針對(duì)上述問題，采用直接測(cè)量法對(duì)提升機(jī)卷筒繩槽進(jìn)行測(cè)量車削后雖異響消失，但運(yùn)行不久后又再次出現(xiàn)，反復(fù)多次，導(dǎo)致鋼絲繩襯墊車削頻率愈來愈高，且故障并未徹底解決，不僅沒有消 除安 全隱患，還降低了襯墊的使用壽命。
1 鋼絲繩張力不平衡原因判定
1.1 用振波法測(cè)試反彈波情況
將箕斗放到 -990 裝礦站位置，測(cè)試人員在 -326導(dǎo)向輪平臺(tái)用手推動(dòng)箕斗側(cè)鋼絲繩，此時(shí)反彈波向下傳播，右手握住鋼絲繩，待手檢測(cè)到第 一個(gè)zui大波峰的反彈波時(shí)按下秒表，開始計(jì)時(shí)；下一個(gè)波峰右手檢測(cè)到后，按下秒表停止計(jì)時(shí)，得到此鋼絲繩反彈波的時(shí)間，按上述步驟依次測(cè)量其余 3 根鋼絲繩。箕斗側(cè)測(cè)試完畢后，采用同樣方法測(cè)試罐籠側(cè)鋼絲繩的反彈波情況，其具體數(shù)據(jù)如表1所列。
通過表1可以看出：箕斗在 -990 中段時(shí)，其2 號(hào)鋼絲繩與 3 號(hào)鋼絲繩反彈波相差 14.5%，遠(yuǎn)超《金屬與非金屬礦山安全規(guī)程》要求的 10%；箕斗在 -630 中段時(shí)，1 號(hào)鋼絲繩、2 號(hào)鋼絲繩與 4 號(hào)鋼絲繩反彈波相差 7.19%，未超《金屬與非金屬礦山安全規(guī)程》要求的 10%；罐籠在 -990 中段時(shí)，2 號(hào)鋼絲繩與 3 號(hào)鋼絲繩反彈波相差 15.4%，遠(yuǎn)超《金屬與非金屬礦山安全規(guī)程》要求的 10%；罐籠在 -630 中段時(shí)，1 號(hào)鋼絲繩與 3 號(hào)鋼絲繩反彈波相差 7.5%，未超《金屬與非金屬礦山安全規(guī)程》要求的 10%。
1.2 用標(biāo)記法測(cè)量鋼絲繩偏竄情況
將箕斗側(cè)鋼絲繩張力平衡裝置的調(diào)繩液壓缸閥門全部關(guān)閉，罐籠側(cè)閥門打開，使其處于半自動(dòng)調(diào)繩狀態(tài)。將罐籠提至 -380 盲豎井口，測(cè)量人員站在罐籠頂，用滑石給罐籠側(cè)調(diào)繩液壓缸的滑塊和調(diào)繩器框架做好標(biāo)記，開車測(cè)量人員在容器頂上觀測(cè)液壓缸滑塊的位置變化情況。罐籠在 -630 或 -990 停車時(shí)，再在滑塊位置作好標(biāo)記，量取與罐籠在 -380 標(biāo)記之間的距離，并逐個(gè)記錄下來，得到的數(shù)據(jù)即為鋼絲繩在此段區(qū)間的竄動(dòng)距離。測(cè)得的數(shù)據(jù)如表2所列。
注：- 代表液壓缸收縮；+ 代表液壓缸伸出。
1.3 原因判定
根據(jù)提升容器在不同位置的鋼絲繩 4 次反彈波測(cè)試情況以及罐籠側(cè)鋼絲繩測(cè)定的 2 次偏竄情況，可以得出以下結(jié)論：
(1) 在提升機(jī)運(yùn)行過程中，鋼絲繩的張力不斷變化；
(2) 箕斗或罐籠在 -990 裝礦站時(shí)，其鋼絲繩反彈波差超過了 10%，即 4 根鋼絲繩的張力相差較大；
(3) 箕斗或罐籠在中間位置時(shí)，其鋼絲繩反彈波未超過 10%，即 4 根鋼絲繩的張力相差不大；
(4) 鋼絲繩張力變化不是由鋼絲繩長(zhǎng)度不一引起的，而是由卷筒繩槽直徑大小不一造成的；
(5) 提升機(jī)在運(yùn)行過程中，鋼絲繩偏竄距離較大，基本接近鋼絲繩張力平衡裝置液壓缸的調(diào)節(jié)范圍。
通過上述可知，盲豎井提升機(jī)鋼絲繩張力不平衡是由于卷筒各繩槽直徑大小不一造成的，其直徑差別大，必須進(jìn)行車削處理。
2 鋼絲繩張力調(diào)整方法的實(shí)施步驟
2.1 對(duì)繩槽直徑進(jìn)行測(cè)試
車削前對(duì)提升機(jī)卷筒各繩槽進(jìn)行測(cè)量，采用多點(diǎn)測(cè)量取其平均值的方式，得出數(shù)據(jù)如表3所列。
2.2 實(shí)施過程
從實(shí)測(cè)和標(biāo)記法可以確定，1、2 號(hào)鋼絲繩的直徑大于 3、4 號(hào)鋼絲繩，故先對(duì) 1、2 號(hào)鋼絲繩進(jìn)行車削，再對(duì) 3、4 號(hào)鋼絲繩進(jìn)行車削，共計(jì)車削 4 次，相關(guān)數(shù)據(jù)如表4所列。
2.3 鋼絲繩反彈波情況
用振波法對(duì)車削后的鋼絲繩反彈波進(jìn)行測(cè)試，數(shù)據(jù)如表5所列。
從表5可以看出：新車削方式實(shí)施后，鋼絲繩最大反彈波時(shí)差穩(wěn)定在約 5%，各鋼絲繩受力情況基本相同，提高了多繩摩擦式提升機(jī)的運(yùn)行安全性能。
3 實(shí)施效果
該項(xiàng)目實(shí)施后有效地改善了鋼絲繩運(yùn)行張力不平衡的狀況，避免了斷繩等惡性事故的發(fā)生，產(chǎn)生了巨大的安全效益。盲豎井提升機(jī)卷筒襯塊的車削次數(shù)由10 ～ 15 次/a，下降至 1 ～ 2 次/a，使用壽命由 3 年延長(zhǎng)至 10 年。多繩摩擦式提升機(jī)卷筒襯塊采用 K25 高摩材料，約 20 萬元/套，可節(jié)約投資 40 余萬元。改造后，不僅提高了卷筒摩擦襯塊的車削精度，而且可以自主實(shí)施襯塊車削，不必外協(xié)就可完成，節(jié)約工程費(fèi)用約 5 萬元/次。
4 結(jié)語
通過基于振波法與標(biāo)記法相結(jié)合的多繩摩擦式提升機(jī)卷筒摩擦襯塊車削的研究與應(yīng)用，提高了提升機(jī)卷筒摩擦襯塊的使用壽命，增加了提升機(jī)鋼絲繩運(yùn)行的安全性，節(jié)約了維修成本，產(chǎn)生了巨大的經(jīng)濟(jì)效益，對(duì)應(yīng)用同類提升系統(tǒng)的礦山企業(yè)具有一定的示范作用。
引文格式：
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